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錦工風(fēng)機
給大家介紹一下羅茨風(fēng)機可以承受的溫度范圍以及羅茨風(fēng)機電流超載的直接原因
羅茨風(fēng)機可以承受的溫度范圍：
隨著夏季氣溫的升高，羅茨風(fēng)機進(jìn)口處溫度升高，加上風(fēng)機運行期間上升引起的溫度上升，機體表面溫度高于其他時間。羅茨鼓風(fēng)機運行時的具體正常溫度由進(jìn)口周圍溫度工作壓力值決定。
需要注意的是，羅茨風(fēng)機可以在冬天使用，也可以在零下30度的環(huán)境中使用，冬天使用羅茨風(fēng)機時，低溫環(huán)境和高溫環(huán)境會對羅茨風(fēng)機造成損傷。
如果輸送的氣體溫度超過攝氏40度，例如溫度高的飽和水蒸氣，溫度高的話，對風(fēng)機的要求也會提高。例如，材料需要不銹鋼材料或風(fēng)機的防腐處理、更換密封方式、軸承、燃料罐冷卻等，要經(jīng)過特殊處理才能使用。
羅茨風(fēng)機可以在冬天使用，也可以在零下30度的環(huán)境下使用。冬天使用羅茨風(fēng)機時要多注意。低溫環(huán)境和高溫環(huán)境都會對羅茨風(fēng)機造成損傷，因此要更加注意。
1.夏天和冬天使用羅茨風(fēng)機的話，對風(fēng)機的檢查密度要提高，本來每天要檢查1 ~ 2次，要增加到檢查3 ~ 4次，一旦出故障，要立即進(jìn)行停機檢查。
2.水冷型羅茨風(fēng)機，冬季要注意：防止水冷管結(jié)冰、凍結(jié)或破裂，停止運轉(zhuǎn)，將水冷管內(nèi)的水清洗干凈。
3.夏天，羅茨風(fēng)機的進(jìn)氣溫度一般控制在40度，超過這個溫度，羅茨風(fēng)機有時溫度太高，容易燒壞電動機。
4.部分地區(qū)氣溫低也可能與海拔因素有關(guān)。海拔高，溫度低，選擇羅茨鼓風(fēng)機時要特別注意。不能照常選擇，海拔會影響風(fēng)量和壓力。
5.一般類型的羅茨風(fēng)機主要位于地面上，環(huán)境溫度的高低會影響羅茨風(fēng)機，縮短使用壽命，因此最好制作風(fēng)室，有效控制環(huán)境溫度，保護(hù)羅茨風(fēng)機。
羅茨風(fēng)機電流超載的直接原因：
1.軸承油不足引起的阻力增加
如果風(fēng)機是最初配套，電動機軸承油不足或軸承墊上軸承油不足會增加電動機的阻力，電動機電流超過允許值會直接燒電動機繞組(如果有空氣開關(guān)，并且能起到保護(hù)作用，則空氣開關(guān)會突出來)。
2.風(fēng)量和風(fēng)壓發(fā)生了很大變化，導(dǎo)致風(fēng)機超載
除了機械原因外，主要在系統(tǒng)方面。一般來說，鼓風(fēng)機制造商設(shè)計的風(fēng)機會留下一定的設(shè)計余量，電動機進(jìn)水后，當(dāng)時電動機電流可能會很高，但不是超載的情況。實際超載表現(xiàn)在風(fēng)量的增加和風(fēng)壓的變化上，這是風(fēng)機電流過高的常見原因。
3.羅茨鼓風(fēng)機設(shè)計不好
羅茨鼓風(fēng)機沒有設(shè)計好，導(dǎo)致鼓風(fēng)機葉輪失去平衡，旋轉(zhuǎn)時軸承受損，負(fù)荷突然增加，平衡不好，導(dǎo)致電動機處于超壓超流。
4.因人的失誤而導(dǎo)致超流
人為原因之一是電動機選小，鼓風(fēng)機的閥門沒有完全打開，導(dǎo)致了羅茨風(fēng)機的超流。
在市面上，單級羅茨風(fēng)機的壓力在9.8-98kpa，雙級羅茨鼓風(fēng)機的壓力在98-198kpa，壓力值再大只能更換其他類型的風(fēng)機了，在使用羅茨風(fēng)機時，使用的時間久了，我們會發(fā)現(xiàn)羅茨鼓風(fēng)機的壓力會變小，流量也會變小，前文中我們提及到了流量變小的原因，今天錦工風(fēng)機小編為大家解讀一下，羅茨風(fēng)機壓力損失的原因有哪些！
1、因素：管道阻力
管道阻力能夠使羅茨風(fēng)機的壓力減小，但是通過實驗證明，管道阻力造成的壓力損失不為主要因素，只能在很小的程度上影響羅茨風(fēng)機的壓力。
2、因素：機械阻力
機械阻力有很多種，如：密封圈產(chǎn)生的阻力、顯示裝置負(fù)載產(chǎn)生的阻力，葉輪軸阻力，一般來說：阻力取決于流量的壓力，機械阻力造成的損失占羅茨風(fēng)機壓力損失的一小部分。
3、因素：湍流
葉輪在轉(zhuǎn)動時會產(chǎn)生湍流，湍流產(chǎn)生的壓力損失與流量的平方正比關(guān)系。
4、因素：粘滯阻力
羅茨風(fēng)機的葉輪與葉輪、葉輪與墻體之間有一定的間隙，氣體在期間流動會生產(chǎn)一部分粘滯阻力，這是影響羅茨風(fēng)機壓力損失的主要因素，粘度高壓力損失越多。
小結(jié)：羅茨風(fēng)機為恒流量風(fēng)機，只要前方阻力穩(wěn)定，羅茨風(fēng)機能夠提供穩(wěn)定的流量，即便前方阻力小幅波動，羅茨風(fēng)機同樣可以適應(yīng)該變化，如果前方壓力變化幅度較大，則會對羅茨風(fēng)機產(chǎn)生一定的損壞。如果您有羅茨風(fēng)機的采購問題，可以聯(lián)系我們的官方客服熱線
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原標(biāo)題：羅茨鼓風(fēng)機選型的基本知識
一、鼓風(fēng)機選型的基本知識：
1、標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)：指風(fēng)機的進(jìn)口處空氣的壓力P=Pa，溫度t=20℃，相對濕度φ=50%的氣體狀態(tài)。
2、指定狀態(tài)：指風(fēng)機特指的進(jìn)氣狀況。其中包括當(dāng)?shù)卮髿鈮毫虍?dāng)?shù)氐暮０胃叨?，進(jìn)口氣體的壓力、進(jìn)口氣體的溫度以及進(jìn)口氣體的成份和體積百分比濃度。
3、鼓風(fēng)機流量及流量系數(shù)
3.1、流量：是指單位時間內(nèi)流過風(fēng)機進(jìn)口處的氣體容積。
用Q表示，通常單位：m3/h或m3/min。
3.2、流量系數(shù)：φ=Q/（900πD22×U2）
式中：φ：流量系數(shù) Q：流量，m3/h
D2：葉輪直徑，m
U2：葉輪外緣線速度，m/s（u2=πD2n/60）
4、鼓風(fēng)機全壓及全壓系數(shù)：
4.1、鼓風(fēng)機全壓：風(fēng)機出口截面上的總壓與進(jìn)口截面上的總壓之差。用PtF表示，常用單位：Pa
4.2、全壓系數(shù):ψt=KpPtF/ρU22
式中, ψt:全壓系數(shù) Kp:壓縮性修正系數(shù) PtF:風(fēng)機全壓,Pa ρ:風(fēng)機進(jìn)口氣體密度,Kg/m^3 u2：葉輪外緣線速度，m/s
5、鼓風(fēng)機動壓：風(fēng)機出口截面上氣體的動能所表征的壓力，用Pd表示。常用單位：Pa
6、鼓風(fēng)機靜壓：風(fēng)機的全壓減去風(fēng)機的動壓，用Pj表示。常用單位：Pa
7、鼓風(fēng)機全壓、靜壓、動壓間的關(guān)系：
風(fēng)機的全壓（PtF）=風(fēng)機的靜壓（Pj）+風(fēng)機的動壓（Pd）
8、鼓風(fēng)機進(jìn)口處氣體的密度：氣體的密度是指單位容積氣體的質(zhì)量，用ρ表示，常用單位：Kg/m3
9、鼓風(fēng)機進(jìn)口處氣體的密度計算式： ρ=P/RT
式中：P：進(jìn)口處絕對壓力，Pa R：氣體常數(shù)，J/Kg·K。與氣體的種類及氣體的組成成份有關(guān)。
T：進(jìn)口氣體的開氏溫度，K。與攝氏溫度之間的關(guān)系：T=273+t
10、標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)與指定狀態(tài)主要參數(shù)間換算：
10.1、流量：ρQ=ρ0Q0
10.2、全壓：PtF/ρ=PtF0/ρ0
10.3、內(nèi)功率：Ni/ρ=Ni0/ρ0
注：式中帶底標(biāo)“0”的為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的參數(shù)，不帶底標(biāo)的為指定狀態(tài)下的參數(shù)。
11、鼓風(fēng)機比轉(zhuǎn)速計算式： Ns=5.54 n Q01/2/(KpPtF0)3/4
式中： Ns：風(fēng)機的比轉(zhuǎn)速，重要的設(shè)計參數(shù)，相似風(fēng)機的比轉(zhuǎn)速均相同。 n：風(fēng)機主軸轉(zhuǎn)速，r/min
Q0：標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機進(jìn)口處的流量，m3/s Kp: 壓縮性修正系數(shù) PtF0: 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機全壓,Pa
12、壓縮性修正系數(shù)的計算式：
Kp=k/（k－1）×[（1+p/P）(k－1)/k－1]×(PtF/P)－1
式中:PtF:指定狀態(tài)下風(fēng)機進(jìn)口處的絕對壓力,Pa k:氣體指數(shù),對于空氣,K=1.4
13、鼓風(fēng)機葉輪直徑計算式： D2=（27/n）×[KpPtF0/（2ρ0ψt ）]1/2
式中:D2:葉輪外緣直徑,m n:主軸轉(zhuǎn)速：r/min Kp：壓縮性修正系數(shù) PtF0：標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機全壓，單位：Pa
ρ0：標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下風(fēng)機進(jìn)口處氣體的密度：Kg/m3 ψt：風(fēng)機的全壓系數(shù)
14、管網(wǎng)：是指與鼓風(fēng)機聯(lián)接在一起的，氣流流經(jīng)的通風(fēng)管道以及管道上所有附件的總稱。
15、管網(wǎng)阻力的計算式：Rj=KQ2
式中: Rj:管網(wǎng)靜阻力,Pa
K:管網(wǎng)特性系數(shù)與管道長度、附件種類、多少等因素有關(guān)，確定其值的方法通常采用：計算法，類比法和實際測定法。
Q：風(fēng)機的流量，m3/s
16、常見壓力單位間的換算關(guān)系：
1毫米水柱（mmH2O）=9.807帕(Pa)
17、大氣壓力與海撥高度間近似關(guān)系： P=－（9.4～11.2）H
式中:P：大氣壓力Pa H：海撥高度：m
二、 選型實例（僅舉一例）
為2T/h工業(yè)鍋爐選擇一臺引風(fēng)機。已知最大負(fù)荷時所需風(fēng)機性能參數(shù)及相應(yīng)的進(jìn)氣條件，如下：
流量：Q=6800 m3/h ，進(jìn)口溫度：t1=200℃
全壓：PtF=2010 Pa ， 進(jìn)口絕對壓力P=96000 Pa
解：1、每秒鐘流量：Qs=6800/3600=1.89 m3/s
2、指定條件下空氣密度：ρ=P/RT=96000/（287×（273+200））=0.707 Kg/m3
3、換算為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的全壓： PtF0=PtF×ρ0/ρ=2010×1.2/0.707=3412 Pa
4、選定風(fēng)機主軸轉(zhuǎn)速：n=2800 r/min
5、計算壓縮性修正系數(shù)：
Kp=K/（K－1）[（1+PtF/P）((k－1)/k)－1]×(PtF/P)－1
=1.4/(1.4－1) ×[(1+2010/96000)(1.4－1)/1.4－1] ×(2010/96000)－1
=0.9926
6、計算所需風(fēng)機的比轉(zhuǎn)速：
Ns=5.54 n Q01/2/(KpPtF0)3/4
=5.54×2800×1.89^0.5/(0.9926×3412)3/4
=48
7、選用Y5－48型離心引風(fēng)機，查得該型風(fēng)機無因次特性曲線最高效率點參數(shù)為：
流量系數(shù)：φ=0.1225 全壓系數(shù)：ψt=0.536 內(nèi)效率:η=0.835
8、計算葉輪外徑：
D2=（27/n）×[KpPtF0/（2ρ0ψt ）]1/2
=（27/2800）×[0.9926×3412/（2×1.2×0.536 ）]1/2
=0.497m
選用Y5－48－11№5C引風(fēng)機
9、校核內(nèi)功率：
Ni=PtFQs/1000η=2010×1.89/(1000×0.835)=4.5 KW
電機容量儲備系數(shù)取為1.3,帶傳動機械效率取0.95,所需功率為:6.15KW
選用電機為:7.5KW－2極（型號：Y132S2－2
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一，通風(fēng)機管網(wǎng)阻力計算不準(zhǔn)確
實際通風(fēng)除塵管道壓力損失，由于某些原因都會與計算結(jié)果有所不同，這是不可避免的，因而設(shè)計規(guī)范中的計算最大允許誤差為10%-15%。任何忽視這種必要的程序計算，都將對通風(fēng)機運行效能的發(fā)揮產(chǎn)生重大影響，必須給予高度重視。
1，通風(fēng)機管網(wǎng)阻力計算額定值不準(zhǔn)確的原因：管網(wǎng)阻力計算的粗疏和采用阻力系數(shù)不夠準(zhǔn)確;不合理的配置系統(tǒng)有效半徑；確定風(fēng)機進(jìn)氣條件不真實；選型隨意缺乏應(yīng)有的準(zhǔn)則；施工監(jiān)理護(hù)士施工過程中現(xiàn)場設(shè)計變更的影響等。都會使計算結(jié)果與實際損耗誤差超過30%甚至更多，導(dǎo)致選型的額定性能與實際運行性能不匹配，結(jié)果實際運行性能發(fā)生改變。如果計算阻力比實際需要過大時，離心通風(fēng)機運行引起流量增大，就會實施耗功率顯著增加，其結(jié)果是全壓內(nèi)效率降低，還使電機額定功率易超載，存在燒電機動的危險，但對筆直傾斜的全壓曲線流量變化影響變小，反之必然引起運行流量減少，由于流量減少，引起除塵系統(tǒng)風(fēng)管內(nèi)流速降低，促使粉塵沉降。
2，通風(fēng)機選型全壓額定值不準(zhǔn)確的后果。處理高溫爐窯所排出的廢氣，如選型引風(fēng)機的負(fù)壓過大時，會破壞爐內(nèi)正常熱平衡，由于加大了引風(fēng)量，使?fàn)t內(nèi)溫度下降而影響燃燒或加熱，導(dǎo)致熱源損失的能量增加，當(dāng)引風(fēng)機排送含塵廢氣，污染源處保持足夠密閉形成的負(fù)壓狀態(tài)，能夠有效的防止有害污染物的擴(kuò)散。
二，負(fù)荷波動的風(fēng)機形式選擇
由于生產(chǎn)過程中工況能源和原料消耗的周期性變化，使?fàn)t內(nèi)溫度波動較大。因此引起出爐產(chǎn)生的煙氣量變化在20%-30%，引風(fēng)機之所以不宜選用前向風(fēng)機，是因為前向風(fēng)機的功率曲線陡峭。當(dāng)管網(wǎng)壓力損失波動增大時，運行中的電機易超載，有被燒毀的危險，故應(yīng)選用后向風(fēng)機。
三，裝機電容量的配備
風(fēng)機選擇配用電動機功率裕量不宜過大或過小，過大會造成電動機經(jīng)常處于輕載運行，使電動機的功率因數(shù)降低，從而浪費電耗；反之會使電動機經(jīng)常處于超載運行，導(dǎo)致電動機升溫過高，絕緣易老化，使用壽命縮短，與此同時還可能難以啟動。
四，風(fēng)機連接管不規(guī)范
由于工程設(shè)計配置限制，被迫在風(fēng)機進(jìn)口裝有直角彎管。單葉插板或蝶閥調(diào)節(jié)以及出口處裝有逆向氣流彎管，結(jié)果都會造成風(fēng)機內(nèi)效率顯著降低。
五，不同形式通風(fēng)機的正確啟動
離心通風(fēng)機要求系統(tǒng)全關(guān)閉空載啟動；軸流通風(fēng)機要求系統(tǒng)全開啟有載啟動；高溫風(fēng)機在常溫條件下啟動時，由于空氣受熱體積膨脹，密度變小，風(fēng)機產(chǎn)生壓力低，所需功率比常溫風(fēng)機小很多，因此常溫條件下啟動應(yīng)將系統(tǒng)全關(guān)閉空載啟動。
六，合理設(shè)計通風(fēng)機的聯(lián)合工作
通風(fēng)機并聯(lián)與串聯(lián)工作時，由于風(fēng)機性能要有所降低，運行工況復(fù)雜，因此一般盡量不采用。并聯(lián)有限使用雙吸入風(fēng)機，因兩臺并聯(lián)系統(tǒng)的壓損過大時，起不到增加流量的作用。并聯(lián)多臺風(fēng)機公用一臺錦工機組合袋濾室時，對應(yīng)袋濾室也應(yīng)封閉，分割成并聯(lián)系統(tǒng)進(jìn)行過濾。
七，風(fēng)機進(jìn)氣溫度確定虛高導(dǎo)致性能降低
高溫爐窯廢氣處理的除塵風(fēng)機選型時，因選型確定進(jìn)口氣溫不確切，而采用瞬時最高氣溫或大量漏風(fēng)，引起急劇溫降或盲目提高氣溫，造成實際運行中氣溫低于選型氣溫較多，結(jié)果造成運行風(fēng)機內(nèi)效率降低和功率增大，導(dǎo)致設(shè)計額定流量減少。
八，濾袋單室過濾風(fēng)量的劃分不宜過大
除塵系統(tǒng)的多室組合結(jié)構(gòu)的袋濾室，常用逐室中斷濾塵操作進(jìn)行青灰作業(yè)，一般單室過濾風(fēng)量不宜超過每臺主風(fēng)機風(fēng)量的20%，這樣就不會導(dǎo)致運行中主風(fēng)機內(nèi)效率下降。由于過濾的過程中始終有一個單室濾袋組輪留在停風(fēng)進(jìn)行清灰。因此停風(fēng)單室的多余風(fēng)量引起其他室增加，導(dǎo)致系統(tǒng)阻力增加，結(jié)果造成主機風(fēng)量減少，全壓內(nèi)效率下降。
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